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異徑管-大小頭

吸水喇叭口
材料：不銹鋼 碳鋼 合金鋼
交期：標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品常年現(xiàn)貨
描述：聯(lián)系站長免費領(lǐng)取相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及重量表
規(guī)格： DN20-DN3000
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  • 產(chǎn)品詳情
    火電廠循環(huán)水泵是長期運行的機械裝置，要保證循環(huán)水泵 穩(wěn)定安全運行，不僅要提高水泵自身質(zhì)量，而且要從水力學(xué)角 度優(yōu)化完善水泵吸水喇叭口進流流態(tài)，以消除吸水室及吸水管 內(nèi)不良水流流態(tài)，減少水頭損失，提高水泵效率和壽命¨4 J。 改善吸水喇叭口局部流態(tài)的主要措施是在吸水喇叭口下方及 吸水室后墻底部設(shè)計阻渦設(shè)施。一般可分為楔形導(dǎo)流錐(楔形 吸水室)和蝸形導(dǎo)流錐(蝸形吸水室)”。1兩類。

    吸水喇叭口尺寸小及導(dǎo)流阻渦設(shè)施外形復(fù)雜導(dǎo)致吸水喇 叭口局部水流流態(tài)極為復(fù)雜，采用一般物理模型試驗很難觀測 到吸水喇叭口局部水流流態(tài)及流場的詳細(xì)信息，不能對兩種導(dǎo) 流阻渦設(shè)施局部水流流態(tài)及流場信息進行分析比較。近年來， 隨著計算機軟硬件技術(shù)的飛速發(fā)展，數(shù)值模擬方法日趨成熟， 使得利用數(shù)學(xué)模型模擬復(fù)雜的流動"“叫成為可能。筆者¨¨曾 以k一占湍流模型封閉Reynolds方程，采用VOF法追蹤自由表 面及SIMPLE算法求解方程組，對南迪普火電廠循環(huán)泵站進水 流道進行了三維數(shù)值模擬，計算結(jié)果與實測值吻合良好。在此 基礎(chǔ)上，本研究擬以南迪普火電廠循環(huán)水泵站進水流道為對 象，分別對兩種導(dǎo)流阻渦設(shè)施的吸水室水流流動過程進行數(shù)值 模擬，從吸水室內(nèi)喇叭口局部阻力系數(shù)、水流流線、吸水管內(nèi)水 流流速等水力因素分析比較楔形導(dǎo)流錐和蝸形導(dǎo)流錐的導(dǎo)流效果。

    楔形、蝸形兩種吸水室的水流流態(tài)見圖3，定義三維坐標(biāo)的 原點位于流道進口斷面底板中心，x正向與水流方向一致，y軸 正向垂直向上，z軸正向符合右手螺旋法則?？梢钥闯觯孩傩?形導(dǎo)流錐吸水室表層水流部分從吸水喇叭口下游(后側(cè))進入 吸水管，部分從喇叭口上游(前側(cè))進入，中層水流沿喇叭口的 兩側(cè)流入吸水管，底層水流從喇叭口上游(前側(cè))中心進入吸水 管；②蝸形吸水室喇叭口上游的流線明顯多于楔形吸水室，下 游的流線則少于楔形吸水室，其他部位的流線與楔形吸水室接 近?？梢?，楔形吸水室喇叭口的流線分布較蝸形吸水室的流線 分布均勻、流態(tài)好。

    兩種導(dǎo)流設(shè)施吸水管的不同高程截面0。線軸向流速分布 見圖4。由圖4可知，在不同高程截面，兩種導(dǎo)流設(shè)施吸水管內(nèi) 軸向流速基本上呈軸對稱分布。在吸水喇叭口進口截面(Y= 一5．4 m)，受蝸形導(dǎo)流設(shè)施影響，吸水喇叭口中心區(qū)域(r< O．25 m)流速值較小(最小值為0．6 m／s)，中心以外區(qū)域流速 值與楔形吸水室接近，約2．0 m／s；在Y=一4．79 m截面，蝸形 導(dǎo)流設(shè)施對管內(nèi)軸向流速的影響?肖失，兩種吸水室管內(nèi)軸向流 速分布接近，最大流速為3 m／s。但就兩個截面上縱向流速大 小而言，楔形吸水管內(nèi)流速均略大于蝸形吸水管內(nèi)流速，即楔 形吸水室優(yōu)于蝸形吸水室。

    南迪普電廠泵房進水流道導(dǎo)流阻渦設(shè)施三維數(shù)值分析表 明，兩種阻渦設(shè)施都具有較好的導(dǎo)流阻渦作用，但楔形阻渦設(shè) 施明顯優(yōu)于蝸形阻渦設(shè)施：①楔形吸水室喇叭口局部水頭損失 比蝸形吸水室更?。虎谛ㄐ挝椅瓤谒闹艿牧骶€分布 比蝸形吸水室更均勻，流態(tài)更好；③楔形阻渦設(shè)施吸水管內(nèi)縱 向流速略大于蝸形吸水管內(nèi)流速，而橫截面上橫向流速均小于 蝸形吸水管內(nèi)橫向流速。
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